高溫隧道窯窯車(chē)下部出現(xiàn)因溫度過(guò)高而損壞的現(xiàn)象，因此提出在窯車(chē)中采用高強(qiáng)輕質(zhì)澆注料代替高鋁磚來(lái)降低窯車(chē)下部溫度。針對(duì)高溫窯車(chē)的使用條件，研制出高強(qiáng)輕質(zhì)澆注料，并在窯車(chē)中進(jìn)行使用，使窯車(chē)下部溫度下降到100℃以下，效果良好，延長(zhǎng)了高溫隧道窯車(chē)的作業(yè)周期，大幅度提高了窯車(chē)的使用壽命。
高強(qiáng)輕質(zhì)澆注料性能指標(biāo)確定依據(jù)高溫隧道窯車(chē)經(jīng)分析中心部位使用溫度在1200℃，使用中其窯車(chē)臺(tái)面上碼磚數(shù)量8噸以上。根據(jù)這一使用條件，高強(qiáng)輕質(zhì)澆注料性能指標(biāo)的確定，主要從物理指導(dǎo)和導(dǎo)熱系數(shù)兩方面考慮。在澆注料的研制過(guò)程中，以這兩點(diǎn)為重點(diǎn)進(jìn)行配比的調(diào)整。
物理指標(biāo)確定依據(jù)高溫窯車(chē)的尺寸為3×3m，考慮在窯車(chē)上最下層用高強(qiáng)輕質(zhì)澆注料替換高鋁磚，原窯車(chē)砌筑方式及新設(shè)計(jì)砌筑方式示意圖見(jiàn)圖1。原窯車(chē)下部采用高鋁磚、上部采用鎂鉻磚砌筑。改造后的窯車(chē)下部采用高強(qiáng)輕質(zhì)澆注料、中部采用高鋁磚、上部采用鎂鉻磚砌筑。高強(qiáng)輕質(zhì)澆注料替換高鋁磚，絕熱性能提高，有利于降低窯車(chē)下部溫度。根據(jù)高溫窯車(chē)的工作條件，高強(qiáng)輕質(zhì)澆注料物理指標(biāo)包括耐壓強(qiáng)度、體積密度和線(xiàn)變化率。通過(guò)以前使用輕質(zhì)澆注料要求指標(biāo)、使用效果分析及理論計(jì)算，擬設(shè)計(jì)高強(qiáng)輕質(zhì)澆注料的性能指標(biāo)見(jiàn)表1。
圖1 窯車(chē)砌筑圖對(duì)比示意圖
確定耐壓強(qiáng)度≥20MPa(110×24℃)，體積密度≤1.35g/cm3，線(xiàn)變化率+0.3~-0.3%。這三項(xiàng)指標(biāo)的確定能夠解決使用中塌陷和裂紋的現(xiàn)象。
表1 高強(qiáng)輕質(zhì)澆注料的性能指標(biāo)
導(dǎo)熱系數(shù)的高低是澆注料使用效果能否達(dá)到預(yù)期目標(biāo)的關(guān)鍵。開(kāi)展實(shí)驗(yàn)工作前，我們對(duì)原有輕質(zhì)澆注料實(shí)測(cè)導(dǎo)熱系數(shù)及使用情況進(jìn)行了分析，根據(jù)設(shè)計(jì)要求設(shè)定高強(qiáng)輕質(zhì)澆注料的導(dǎo)熱系數(shù)要求見(jiàn)表2。
要求輕質(zhì)澆注料的工作溫度為1200℃，導(dǎo)熱系數(shù)小于0.400W/M·K(1000℃)時(shí)，窯車(chē)下部溫度下降到100℃以下。
表2 澆注料性能指標(biāo)
實(shí)驗(yàn)過(guò)程選用多孔粘土熟料、頁(yè)巖陶粒、珍珠巖和SiO2超細(xì)粉等為原料，礬土水泥為結(jié)合劑，減水劑選用三聚磷酸鈉、六偏磷酸鈉及有機(jī)結(jié)合劑等。通過(guò)多組配比，進(jìn)行對(duì)比試驗(yàn)，分別檢驗(yàn)澆注料的加水量、施工性能，以及不同溫度下的耐壓強(qiáng)度、體積密度和導(dǎo)熱系數(shù)等指標(biāo)，通過(guò)對(duì)比確定出最佳方案。
結(jié)果與分析影響澆注料強(qiáng)度因素分析
作為窯車(chē)用輕質(zhì)澆注料，熱狀態(tài)下要承受磚坯的壓力。如果強(qiáng)度低，使用過(guò)程中必然產(chǎn)生塌陷現(xiàn)象，導(dǎo)熱窯車(chē)臺(tái)面不平。因此要求窯車(chē)用耐材必須有足夠的強(qiáng)度。影響強(qiáng)度的因素很多，輕質(zhì)澆注料的強(qiáng)度與所用原料、基質(zhì)組成和添加劑等因素有直接的關(guān)系。
A：輕質(zhì)骨料對(duì)強(qiáng)度的影響
眾所周知，1200℃使用的澆注料，有多種輕質(zhì)原料可供選擇。多孔輕質(zhì)粘土熟料、頁(yè)巖陶粒、珍珠巖等。根據(jù)以前的試驗(yàn)數(shù)據(jù)，我們選擇三種原料搭配使用，在體積密度相同的條件下，分析骨料和加水量對(duì)強(qiáng)度的影響。這3種原料的理化指標(biāo)見(jiàn)表3，配比見(jiàn)表4，干燥和燒后強(qiáng)度對(duì)比指標(biāo)見(jiàn)圖2。
從表4和圖2可以看出，三種輕質(zhì)骨料對(duì)比，陶粒1比較好，加水量小，干燥和燒后強(qiáng)度高。因此，我們確定選用頁(yè)巖陶粒1作為高強(qiáng)輕質(zhì)澆注料的骨料。
表3 原料的理化指標(biāo)
圖2 性能指標(biāo)對(duì)比
B：超溫粉對(duì)強(qiáng)度的影響
在確定澆注料的骨料采用頁(yè)巖陶粒1以后，我們?cè)诩尤爰?xì)粉和水泥后，又進(jìn)行了SiO2超微粉添加量的試驗(yàn)。隨SiO2超微粉添加量的增加，強(qiáng)度有所提高，但體積密度也隨之增加。根據(jù)使用要求我們選擇一個(gè)適宜的加入量3a~4a%。圖3為超微粉加入量對(duì)耐壓強(qiáng)度影響曲線(xiàn)。
C：添加劑對(duì)澆注料性能的影響
以頁(yè)巖陶粒為基礎(chǔ)配比，進(jìn)行添加劑選擇試驗(yàn)。選擇三聚磷酸鈉、六偏磷酸鈉、有機(jī)減水劑等三系，選擇加入量3b表適宜。輕質(zhì)澆注料與重質(zhì)澆注料不同，原料的塑性差，施工過(guò)程中易發(fā)生分層聚磷酸鈉減水效果最好，澆注料用水量降低，耐壓強(qiáng)度提高。圖4為減水劑加入量與耐壓強(qiáng)度之間的關(guān)系和滲水現(xiàn)象。因此，我們也進(jìn)行了增塑劑選擇試驗(yàn)。通過(guò)加入增塑劑，可以改善澆注料的作業(yè)性能，拌和好的澆注料沒(méi)有分層和滲水現(xiàn)象發(fā)生。
體積密度與導(dǎo)熱系數(shù)之間的關(guān)系導(dǎo)熱系數(shù)是高溫窯車(chē)用澆注料一項(xiàng)重要性能指標(biāo)，它反映了澆注料絕熱性能的好壞。導(dǎo)熱系數(shù)的大小，影響到窯車(chē)下部溫度的高低，決定了窯車(chē)的使用壽命。實(shí)驗(yàn)中，我們檢驗(yàn)了陶粒輕質(zhì)高強(qiáng)澆注料體積密度不同時(shí)，導(dǎo)熱系數(shù)值見(jiàn)表5。體積密度1.36g/cm3的澆注料，耐壓強(qiáng)度能夠滿(mǎn)足設(shè)計(jì)要求。
表5 高強(qiáng)輕質(zhì)澆注料導(dǎo)熱系數(shù)W/M·K
輕質(zhì)原料對(duì)燒后線(xiàn)變化率的影響
使用溫度下澆注料的燒后線(xiàn)變化率，決定了澆注料使用中收縮裂紋的問(wèn)題，也是窯車(chē)使用壽命高低的重要影響因素之一。通過(guò)多孔粘土熟料(配比1)與頁(yè)巖陶粒(配比2)的對(duì)比試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，用頁(yè)巖陶粒配置的澆注料，不但強(qiáng)度高，隔熱保溫性能好的特點(diǎn)，而且燒后收縮小，這是由于頁(yè)巖陶粒加熱時(shí)有二次微膨脹的緣故。結(jié)果見(jiàn)圖5。
高強(qiáng)輕質(zhì)澆注料理化指標(biāo)研制的高強(qiáng)輕質(zhì)澆注料理化性能與曾試用過(guò)的輕質(zhì)澆注料理化性能進(jìn)行了對(duì)比見(jiàn)表6。
表6 高強(qiáng)輕質(zhì)澆注料理化性能對(duì)比
應(yīng)用研制出的高強(qiáng)輕質(zhì)澆注料已按設(shè)計(jì)要求在高溫隧道窯窯車(chē)上澆注，并于高溫隧道窯開(kāi)窯后投入使用，澆注料施工厚度160mm，使用中沒(méi)有發(fā)現(xiàn)裂紋和塌陷現(xiàn)象。窯內(nèi)工作溫度1500~1800℃，窯車(chē)下部溫度下降到≤100℃，使用效果良好，已使用兩年多，見(jiàn)圖6。當(dāng)然，合理的壓力平衡及曲封的嚴(yán)密性也是窯車(chē)下部溫度下降的保證條件之一。
在窯車(chē)使用過(guò)程中，我們通過(guò)測(cè)量窯車(chē)下部溫度，理論計(jì)算出高強(qiáng)輕質(zhì)澆注料界面工作溫度為1100℃，證明我們?cè)O(shè)定工作溫度為1200℃是適合的。
結(jié)果與討論高強(qiáng)輕質(zhì)澆注料理化指標(biāo)性能指標(biāo)達(dá)到設(shè)計(jì)指標(biāo)要求，在高溫隧道窯車(chē)上使用是成功的，解決了窯車(chē)因下部過(guò)熱損壞，縮短使用壽命的問(wèn)題。